KOMPLEXNÉ
POSÚDENIE SKLADBY KONŠTRUKCIE Z HĽADISKA
ŠÍRENIA TEPLA A VODNEJ PARY
podľa STN
EN ISO 13788, STN EN ISO 6946, STN 730540 a ČSN 730540
Teplo
2014
Názov
úlohy : STE3a
- fasáda
Spracovateľ
: Peter Mihalka
Zakázka
:
Dátum : 27.10.2014
ZADANÁ SKLADBA A OKRAJOVÉ PODMIENKY :
Typ
hodnotenej konštrukcie : Stena
vonkajšia jednoplášťová
Korekcia
súč. prechodu tepla dU : 0.000
W/m2K
Skladba
konštrukcie (od interiéru) :
Číslo Názov
D Lambda
c Ro Mi
Ma
[m]
[W/(m.K)] [J/(kg.K)] [kg/m3] [-] [kg/m2]
1 omietka 0,0100 0,9700 840,0 1850,0
14,0 0.0000
2 Ytong P4-500 0,3000 0,2030 1000,0 600,0
7,0 0.0000
3 lepiaca stierk 0,0030 0,8000
920,0 1300,0 50,0 0.0000
4 EPS-F 0,2000 0,0410
1270,0 17,0 40,0 0.0000
5 lepiaca stierk 0,0030 0,8000
920,0 1300,0 50,0 0.0000
6 tenkostenna om 0,0020 0,7000
920,0 1800,0 40,0 0.0000
Poznámka:
D je hrúbka vrstvy, Lambda je návrhová
hodnota tepelnej vodivosti vrstvy, C je merná tepelná kapacita
vrstvy,
Ro je objemová hmotnosť vrstvy, Mi je faktor difúzneho odporu vrstvy a Ma je
počiatočná zabudovaná
vlhkosť
vo vrstve.
Číslo Kompletný
názov vrstvy Interný
výpočet tep. vodivosti
1 omietka ---
2 Ytong P4-500 ---
3 lepiaca stierka ---
4 EPS-F ---
5 lepiaca stierka ---
6 tenkostenna omietka ---
Okrajové podmienky výpočtu :
Odpor
pri prestupe tepla na vnútornej strane Rsi :
0.13 m2K/W
dtto pre výpočet vnútornej povrchovej
teploty Rsi : 0.25 m2K/W
Odpor
pri prestupe tepla na vonkajšej strane Rse :
0.04 m2K/W
dtto pre výpočet vnútornej povrchovej
teploty Rse : 0.04 m2K/W
Návrhová
vonkajšia teplota Te : -11.0 C
Návrhová
teplota vnútorného vzduchu Tai : 20.0 C
Návrhová
relatívna vlhkosť vonkajšieho vzduchu RHe :
83.0 %
Návrhová
relatívna vlhkosť vnútorného vzduchu RHi :
50.0 %
Mesiac Dĺžka[dni]
Tai [C] RHi [%] Pi [Pa] Te [C] RHe [%] Pe [Pa]
1
31 20.0 53.0 1238.6
-1.7 80.9 429.0
2
28 20.0 55.7 1301.7
0.6 80.4 512.7
3
31 20.0 56.6 1322.7
5.3 78.6 699.8
4
30 20.0 60.1 1404.5
10.7 75.8 974.8
5
31 20.0 65.7 1535.4
15.6 72.2 1278.9
6
30 20.0 69.8 1631.2
18.6 69.2 1482.2
7
31 20.0 72.6 1696.6
20.3 67.1 1597.5
8
31 20.0 71.4 1668.6
19.7 67.9 1557.6
9
30 20.0 65.4 1528.4
15.4 72.4 1266.1
10
31 20.0 59.5 1390.5
10.0 76.2 935.2
11
30 20.0 56.2 1313.4
4.5 78.9 664.3
12
31 20.0 55.5 1297.0
-0.1 80.5 487.4
Poznámka:
Tai, RHi a Pi sú priem. mesačné
parametre vnútorného vzduchu (teplota, relatívna vlhkosť
a
čiastočný tlak vodnej pary) a Te, RHe a Pe sú priem. mesačné parametre v
prostredí
na
vonkajšej strane konštrukcie (teplota, relatívna vlhkosť a čiastočný tlak
vodnej pary).
Pre
vnútorné prostredie sa uplatnila prirážka priemernej relatívnej vlhkosti : 0.0 %
Počiatočný
mesiac pre výpočet bilancie sa stanovuje výpočtom podľa STN EN ISO 13788.
Počet
hodnotených rokov : 1
VÝSLEDKY VÝPOČTU HODNOTENEJ KONŠTRUKCIE :
Tepelný
odpor a súčiniteľ prechodu tepla podľa STN EN ISO 6946:
Tepelný
odpor konštrukcie R : 6.377 m2K/W
Súčiniteľ
prechodu tepla konštrukcie U : 0.153 W/m2K
Súčiniteľ
prechodu zabudovanej kce U,kc : 0.17 /
0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K
Uvedené
orientačné hodnoty platia pre rôznu kvalitu riešení tep. mostov vyjadrenú
približnou prirážkou podľa
poznámok
k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difúzny
odpor a tepelne akumulačné vlastnosti:
Difúzny
odpor konštrukcie ZpT : 5.6E+0010 m/s
Teplotný
útlm konštrukcie Ny* podľa STN EN ISO 13786: 672.6
Fázový
posun teplotného kmitu Psi* podľa STN EN ISO 13786: 14.4 h
Teplota
vnútorného povrchu a teplotný faktor podľa STN 730540 a STN EN ISO 13788:
Vnútorná
povrchová teplota pri výpočtových podmienkach Tsi,p : 18.84 C
Teplotný
faktor v návrhových podmienkach f,Rsi,p :
0.962
Číslo Minimálne požadované hodnoty pri max. Vypočítané
mesiaca rel. vlhkosti na vnútornom povrchu: hodnoty
--------- 80% --------- -------- 100% ---------
Tsi,m[C] f,Rsi,m Tsi,m[C]
f,Rsi,m Tsi[C] f,Rsi
RHsi[%]
1
13.5 0.701 10.1 0.545 19.2 0.962 55.7
2
14.3 0.705 10.9 0.530 19.3 0.962 58.3
3
14.5 0.628 11.1 0.396 19.4 0.962 58.6
4
15.5 0.512 12.0 0.143 19.7 0.962 61.4
5
16.9 0.286 13.4 ------
19.8 0.962 66.4
6
17.8 ------
14.3 ------
19.9 0.962 70.0
7
18.4 ------
14.9 ------
20.0 0.963 72.5
8
18.2 ------
14.7 ------
20.0 0.963 71.4
9
16.8 0.301 13.3 ------
19.8 0.962 66.1
10
15.3 0.530 11.9 0.188 19.6 0.962 60.9
11
14.4 0.640 11.0 0.420 19.4 0.962 58.3
12
14.2 0.713 10.8 0.544 19.2 0.962 58.2
Poznámka: RHsi je relatívna vlhkosť na
vnútornom povrchu, Tsi je teplota vnútorného povrchu a f,Rsi je teplotný
faktor.
Difúzia vodnej pary pri výp. podmienkach
a bilancia vodnej pary podľa STN 730540-2:
(bez
vplyvu zabudovanej vlhkosti a slnečného
žiarenia)
Priebeh teplôt a čiastočných tlakov vodnej
pary pri výpočtových okrajových podmienkach:
rozhranie: i 1-2 2-3 3-4 4-5 5-6 e
theta [C]: 19.4 19.3 12.3 12.3 -10.8 -10.8
-10.8
p [Pa]: 1168 1156 964 950 218 204 197
p,sat [Pa]: 2249 2243 1433 1432 242 242 241
Poznámka: theta je teplota na rozhraní vrstiev, p je predpokladaný
čiastočný tlak vodnej pary
na
rozhraní vrstiev a p,sat je čiastočný tlak nasýtenej vodnej pary na rozhraní
vrstiev.
Pri vonkajšej výpočtovej teplote dochádza
v konštrukcii ku kondenzácii vodnej pary.
Kond.zóna Hranice
kondenzačnej zóny Množstvo kondenzujúcej
číslo ľavá
[m] pravá vodnej
pary [kg/(m2s)]
1
0.4746 0.4746 1.435E-0010
Ročná
bilancia skondenzovanej a vyparitelnej vodnej pary:
Množstvo
skondenzovanej vodnej pary za rok Mc,a: 0.0001 kg/(m2.rok)
Množstvo
vyparitelnej vodnej pary za rok Mev,a: 1.4698 kg/(m2.rok)
Ku
kondenzácii dochádza pri vonkajšej teplote nižšej ako -10.0 C.
Bilancia skondenzovanej a vyparenej
vodnej pary podľa STN EN ISO 13788:
Ročný cyklus č. 1
V konštrukcii nedochádza počas
modelového roka ku kondenzácii vodnej pary.
Poznámka: Hodnotenie difúzie vodnej pary
bolo vyhotovené pre predpoklad 1D šírenia vodnej pary prevažujúcou
skladbou konštrukcie. Pre konštrukcie s
výraznými systematickými tepelnými mostami je výsledok výpočtu len
orientačný. Presnejšie výsledky sa dajú
získať pomocou 2D analýzy.
STOP, Teplo 2014